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Les principes de base de notre technologie et ses avantages
A la base de notre technologie est posé le loi de Bernulli ce qui est la cause du loi de préservation générale de l’énergie pour un écoulement du liquide incompressible ( sans friction intérieure):
ρv2/2 + ρgH + P = const,
où
ρ - densité de liquide
v – vitesse d’écoulement
H – hauteur de liquide
P – pression
La constante à côté droit de l’équitation est nommée la pression en plein. La dimension de tous les composants d’équation est une unite d’énergie par une unite de volume de liquide.
Cela se nomme l’équation de Bernulli.
Pour le tube horizontal, H = const, et l’équation sera comme:
ρv2/2 + P = const
Conformément au principe de Bernulli, la pression en plein dans un flot stabilizé du liquide le long de ce flot reste constant. La pression en plein consiste de la pression statique, dynamique et pondérable. Le principe de Bernulli implique la diminution de pression statique en cas de diminution de la section transversale du flot à cause de l’accroissement de vélocité (pression dynamique) du flot.. Le principe de Bernulli est aussi vrai pour des écoulements laminaires des gaz. Le phénomène de diminution de la pression statique avec accroissement de vélocité du flot est le principe d’opération des types variés des pompes et des courantomètres.
Le principe Bernulli ne fonctionne de façon idéale que pour des liquids à zéro-viscosité c’est-à-dire des liquids qui n’ont pas de friction and ne se collent pas à la surface des tuyaux. En réalité des experiences montrent que la vélocité du liquide sur la surface d’un corps solide est toujours précisément égale zéro. C’est la raison pourquoi les surfaces variées soumises aux écoulements des liquids ont toujours une sorte des résidus.
Le principe Bernulli peut être appliqué àl’écoulement d’un liquide incompressible idéal à travers une petite ouverture dans un mur latéral ou au fond d’un large vaisseau. Conformément au principe Bernulli:
ρgH + P0 = ρv2/2 + P0,
où
P0 – pression atmosphérique;
H – hauteur d’une colonne de liquide dans un vaisseau;
v – vélocité d’écoulement du liquide;
D’ici v = (2gh)^0.5. C’est la formule de Toricelli. Cela nous montre que le liquide découle d’une ouverture d’un large vaisseau à la même vélocité qu’un corps tombant librement d’une hauteur.
Qualité d’huile initiale.
Les modules hydrodymaniques, produits par notre société n’ont pas besoin d’un traitement préliminaire d’huile. Ses modules peuvent traiter successivement les huiles toutes les deux: rafinée et brute. L’equipement peut traiter les multiples sortes d’huile telles que de colza, tournesol, palme, moutarde, de soya mais à condition que la valeur acide n’excède pas 6. On n’a pas besoin d’une aucune modification quand il est nécessaire de changer une sorte d’huile à une autre.
Pourtant, pour obtenir du biodiesel à haute qualité il est quand-même nécessaire que l’huile soit la plus proche possible aux standards. A droite vous pouvez voir une table avec composition des acides et des matières grasses dans une huile de colza.
Composition des acides et matières grasses dans une huile de colza.
Nomd’acide
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OSTU 46.072:2005
(Ukraine)
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Cimbria Sket GmbH
(Germany) exemple typique
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Acide Eruca, %
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>5%
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(5% tolerance pour chaque acide)
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C14:0
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|
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|
0,1
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C16:0
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1.5-6.4
|
2.5-6.0
|
|
5
|
|
C16:1
|
|
|
|
0,7
|
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C17:0
|
-
|
-
|
|
0,1
|
|
C17:1
|
-
|
-
|
|
0,2
|
|
C18:0
|
0.5-3.1
|
0.8-2.5
|
|
1,8
|
|
C18:1
|
0.8-60
|
50.0-65.0
|
|
57,9
|
|
C18:2
|
11.0-23.0
|
18.0-20.0
|
|
21
|
|
C18:3
|
5.0-13.0
|
6.0-14.0
|
|
10,3
|
|
C20:0
|
3.0
|
0.1-1.2
|
|
0,6
|
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C20:1
|
3.0-15.0
|
0.1-4.3
|
|
1,4
|
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C20:2
|
|
-
|
|
-
|
|
C22:0
|
|
|
|
0,3
|
|
C22:1
|
5.0-60.0
|
|
|
0,6
|
|
C22:2
|
|
-
|
|
-
|
|
C24:0
|
|
|
|
-
|
|
C24:1
|
|
|
|
-
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Consommation d’énergie minimale.
La construction de notre système utilise un réchauffeur d’huile à flux; une partie de chauffe est récompensée par la reaction de methanol et alkali. Cette sorte de chauffage garde l’énergie électrique. Outre cela, la technologie n’utilise pas de méthanol superflu qui est toujours présent dans le produit finale (ether méthylique) dans le procès de réaction discontinu. Ainsi que le temps de réaction a réduit radicalement en comparaison d’un ancien procédé discontinu grace à la nature de flux de la réaction, la consummation d’énergie est réduite de 9 à 11 fois.
Réaction à une passée.
La technologie hydrodynamique ne demande pas une seconde étape de transesthérification, contrairement aux anciens systèmes à réaction discontinue. Le temps de réaction est réduit de plusieures fois mais les capacités des systèmes que nous produisons peuvent être petites et très larges avec dimensions très compactes de l’unité.
La qualité de biodiesel est conforme aux standards ASTM D-6751 et EN 14214
No.
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Spécifications
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ASTM D-6751
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EN 14214
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Spécifications de carburant BiodieselMach
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1
|
Contenu des ethers méthyliques, %
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-
|
>96.5
|
97.9
|
2
|
Densité à 15C, kg/m3
|
-
|
860-900
|
882.4
|
3
|
Viscosité à 40C, mm2/s
|
1.9-6.0
|
3.5-5.0
|
4.24.
|
4
|
Temperature d’inflammation dans un vaisseau fermé
, degrésC
|
>130
|
>120
|
161
|
5
|
Soufre, mg/kg
|
|
|
0.016
|
6
|
Indice de cétane
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>47
|
>51
|
52
|
7
|
Cendre sulfurée, % (m/m)
|
|
|
0.01
|
8
|
Contenu d’eau par poids, %
|
|
|
0.01
|
9
|
Test sur une lame de cuivre
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Class 1
|
Compliant
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10
|
Indice d’acid, mg KOH/g
|
|
|
0.22
|
11
|
Contenu de méthanol par poids, % (m/m)
|
-
|
|
0.1
|
12
|
Monoglycérides par poids, % (m/m)
|
-
|
|
0.6
|
13
|
Diglycérides par poids, % (m/m)
|
-
|
|
0.1
|
14
|
Triglycérides par poids, % (m/m)
|
-
|
|
0.13
|
15
|
Glycérine libre par poids, % (mm)
|
|
|
0.01
|
16
|
Contenu de glycérine totale, % (m/m)
|
|
|
0.25
|
17
|
IIndice d’iode
|
-
|
|
61
|
18
|
Contenu de phosphore mg/kg
|
|
|
10
|
19
|
Contenu de métaux de groupe 1(Na, K)
|
-
|
|
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